高比轉數(shù)混流泵

 

為了鉆研高比轉數(shù)混流泵外部流場的壓力脈動狀況，采取大渦模仿方式對泵內(nèi)三維非定常湍流場進行數(shù)值模仿，通過對監(jiān)測點數(shù)據(jù)的剖析得到了葉輪出口、葉輪出口、導葉兩頭和導葉出口4 個截面的壓力脈動的時域和頻域狀況，討論了發(fā)生壓力脈動的重要抉擇因素，同時也對不同流量下的壓力脈動狀況進行了對照。 鉆研標明： 這4 個截面的壓力脈動幅值從輪轂到輪緣均逐步增大； 葉輪出口截面壓力脈動時域圖法則性不顯著，葉輪出口截面時域圖在全部周期內(nèi)浮現(xiàn)4個小周期，葉輪轉動頻率掌握著葉輪進出口的壓力脈動，且其影響隨著流體遠離葉輪而逐步削弱； 在導葉兩頭截面和導葉出口截面，葉輪對流體壓力脈動的影響逐步減小，壓力脈動以低頻振動為主，脈動幅值也大為減小； 在不同流量下的壓力脈動體現(xiàn)為小流量下幅值較大以及流量對重要頻率影響較小，大流量工況下壓力脈動狀況要優(yōu)于小流量工況。

　　家喻戶曉，旋轉葉輪與靜止導葉的非定常時序攪擾、偏離最優(yōu)工況時葉片的出口回流、部分空化及氣蝕等因素，都會招致混流泵外部活動涌現(xiàn)不延續(xù)性，進而引起流場內(nèi)液體壓力隨時光疾速地脈動，即涌現(xiàn)所謂的壓力脈動景象。 壓力脈動重大時會招致泵體振動加劇，同時還可引發(fā)進一步的部分空化，甚至在某些狀況下會引起機器共振，發(fā)生傷害。 因而，出于下降噪聲和進步靜止穩(wěn)固性的須要，鉆研泵外部非定常流場壓力脈動特征有偏重要的意義。

　　海內(nèi)外學者對壓力脈動進行了相干鉆研。 Solis等通過轉變?nèi)~輪外形和徑向尺寸，采取雷諾時均N － S 方程和SST k － w 兩相湍流模型進行三維非定常湍流盤算，以減小壓力脈動對離心泵的影響。Berten 等通過CFD CFX10 技巧和水下駐波實驗，對多級離心泵內(nèi)動態(tài)攪擾引起的三維非定常湍流進行了盤算，得出動態(tài)攪擾誘發(fā)壓力脈動的特征。劉陽等對離心泵壓力脈動進行了片面論述，總結了3 種不同的壓力動。 施衛(wèi)東等對軸流泵全流場進行三維非定常數(shù)值模仿和實驗鉆研，得到軸流泵在不同工況和不同導葉數(shù)時外部流場的壓力脈動特征。 但關于高比轉數(shù)混流泵內(nèi)壓力脈動狀況還缺乏相干鉆研。

　　文中在三維定常湍流盤算的基本上，對模型泵進行全流道三維非定常大渦湍流模仿，從而猜測葉輪出口、葉輪出口、導葉兩頭和導葉出口4 個截面的壓力脈動，并應用FFT 變換對各個盤算點的壓力數(shù)據(jù)進行剖析，討論混流泵全流道內(nèi)壓力脈動發(fā)生的重要抉擇因素等，同時對不同流量下的壓力脈動進行對照，為理解混流泵的外部活動供給重要實踐根據(jù)。

第一、模型基本參數(shù)及盤算區(qū)域

　　高比轉數(shù)混流泵模型泵設計參數(shù)： 流量Q =1 300 m3 ÷h； 揚程H = 6 m； 轉速n = 1 450 r ÷min； 比轉數(shù)ns = 830。文中進行數(shù)值模仿的模型泵的葉輪、導葉葉片數(shù)組合型式為4 ＋ 7（ 葉輪＋ 導葉） 。

第二、盤算區(qū)域

　　為模型泵的盤算區(qū)域。 進行數(shù)值模仿盤算時，把模型泵劃分為4 個盤算區(qū)域，即喇叭管、葉輪、導葉、彎管部分。

模型泵的盤算區(qū)域

第三、模型泵的盤算區(qū)域

　　1） 大渦模仿活動實踐正確地猜測了混流泵的外特征。 盤算后果與實驗后果較吻合，這解釋大渦模仿盤算方式具備較高的精度，對鉆研壓力脈動具備可行性。

　　2） 葉輪出口、葉輪出口、導葉兩頭和導葉出口4 個截面的壓力脈動幅值從輪轂到輪緣都是增大的，且輪緣處的幅值是輪轂處的2 倍以上。 因而，對葉輪輪緣等相干構造參數(shù)進行優(yōu)化，是改良混流泵內(nèi)壓力脈動特征的重要門路。

　　3） 在葉輪流道區(qū)域，壓力脈動重要是由葉輪轉動頻率抉擇，壓力脈動的周期與葉輪的葉片數(shù)相干，導葉葉片數(shù)對其無顯著影響。 隨著流體一直遠離葉輪，葉輪對壓力脈動的影響逐步減小。 這解釋葉輪出口處是影響整機運行穩(wěn)固性的癥結，在混流泵的設計中應予以注重。

　　4） 偏離設計工況時，壓力脈動顯著增大，且小流量工況下增幅大于大流量工況。 因而，混流泵應盡量防止在偏離設計工況下運行。